MOBILNE RADIOKOMUNIKACIJE

Παρουσίαση με θέμα: "MOBILNE RADIOKOMUNIKACIJE"— Μεταγράφημα παρουσίασης:

1 MOBILNE RADIOKOMUNIKACIJE
MEHANIZMI PROSTIRANJA SIGNALA U MOBILNOM RADIO KANALU

2 MEHANIZMI PROSTIRANJA SIGNALA U MOBILNOM RADIO KANALU
Osnovni mehanizmi prostiranja signala u mobilnom radio kanalu su:  Refleksija  Difrakcija  Rasijanje Prostiranje radio signala u realnim uslovima podrazumijeva sva tri mehanizma, a koji će od njih biti dominantan, zavisi od dužine veze

3 MEHANIZMI PROSTIRANJA SIGNALA U MOBILNOM RADIO KANALU

4 PROSTIRANJE U SLOBODNOM PROSTORU
PtGt – efektivna izotropna izračena snaga (EIRP)

5 PROSTIRANJE U SLOBODNOM PROSTORU
Snaga primljenog signala (Pr) opada sa kvadratom rastojanja (d) između predajnika i prijemnika (Friis-ova formula) Pt – emitovana snaga Gt i Gr – dobitak predajne i prijemne antene, respektivno λ – radna talasna dužina L ≥ 1 – faktor koji predstavlja hardverske gubitke u sistemu koji nemaju veze sa propagacionim gubicima

6 GUBITAK U SLOBODNOM PROSTORU
(Gr=Gt=1) f u [MHz], d u [km]

7 Gubitak u slobodnom prostoru u zavisnosti od rastojanja i radne frekvencije

8 ZONA DALEKOG ZRAČENJA Zona dalekog zračenja, ili Fraunhofer-ova zona, određena je Fraunhofer-ovim rastojanjem df. Ovaj parametar zavisi od najveće linearne dimenzije predajne antene D i radne talasne dužine λ , df >> D, df >> λ Za d < df ne važi Friis-ova formula.

9 OPŠTA RELACIJA ZA SNAGU PRIMLJENOG SIGNALA
Mjerenja sprovedena na konkretnim sistemima i u realnim uslovima pokazuju da snaga primljenog signala zavisi od rastojanja po zakonu v – koeficijant slabljenja koji zavisi od okruženja i karakteristika sredine (2 ≤ v ≤ 6) Opšta jednačina za snagu primljenog signala dref – referentno rastojanje

10 Snaga primljenog signala u zavisnosti od rastojanja i parametra ν

11 RADIO HORIZONT re ≈ km (poluprečnik Zemlje)

12 EKVIVALENTNI POLUPREČNIK ZEMLJE
uzima se k = 4/3 a = km

13 RASTOJANJE DO RADIO HORIZONTA
Pretpostavljajući da je površina Zemlje glatka, rastojanje do radio horizonta može se izraziti sljedećom jednačinom: odnosno Uticaj zakrivljenosti Zemlje neće doći do izražaja ako je: dLst i dLsr – rastojanje do radio horizonta gledano sa strane predajne i prijemne antene, respektivno

14 RASTOJANJE DO RADIO HORIZONTA
U stvarnosti, rastojanje do radio horizonta je manje zbog profila terena i raznih objekata koji površinu Zemlje čine neravnom. Što je područje brdovitije i sa više visokih objekata, veća je vjerovatnoća da radio horizont bude zatvoreniji. Uzimajući u obzir nepravilnost terena, rastojanje do radio horizonta u realnom slučaju može se izračunati pomoću empirijske formule: Δh – "parametar nepravilnosti terena"

15 Parametar nepravilnosti terena
Tip terena Δh [m] Vodena ili druga veoma ravna površina 0 – 5 Ravna površina 5 – 20 Blago neravan teren 20 – 40 Brežuljci 40 – 80 Brda 80 – 150 Planine 150 – 300 Grebenaste planine 300 – 700 Veoma grebenaste planine > 700

16 EFEKTIVNA VISINA ANTENE
Ako sa hgi označimo strukturnu visinu antene (rastojanje od tla do vrha antene), tada efektivnu visinu antene hei možemo definisati kao:

17 EFEKTIVNA VISINA ANTENE MOBILNE JEDINICE
Ako je antena postavljena na slučajno izabranoj lokaciji (što je slučaj kod antene mobilne jedinice), onda je prosječna nadmorska visina terena na lokaciji antene jednaka referentnom nivou. U tom slučaju je efektivna visina antene jednaka strukturnoj visini, hei=hgi

18 EFEKTIVNA VISINA ANTENE BAZNE STANICE
Ako je antena postavljena na pažljivo izabranoj lokaciji (što je slučaj kod antene bazne stanice), razvijena je sljedeća empirijska formula za određivanje efektivne visine antene: , za hgi ≤ 5 , za hgi > 5 m Uzima se c=4 za pažljivo odabranu lokaciju antene, i c=9 za veoma pažljivo odabranu lokaciju

19 Efektivna visina antene u funkciji njene strukturne visine

20 Rastojanje do radio horizonta u funkciji strukturne visine antene

21 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Model prostiranja iznad ravne, djelimično provodne površine Zemlje, predstavlja dobar model za predikciju snage primljenog signala u LOS regionu. Analiza uključuje direktni, reflektovani i površinski talas (Bullington-ov princip). Relacija koja povezuje emitovanu i primljenu snagu je: P0 – očekivana snaga pri prostoranju u slobodnom prostoru R – kompleksni koeficijent refleksije A – koeficijent apsorpcije površinskog talasa Δ – fazna razlika direktnog i reflektovanog talasa

22 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Na VHF i UHF opsegu možemo zanemariti površinski talas, tako da se model svodi na direktni i reflektovani talas

23 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Relacija koja povezuje emitovanu i primljenu snagu u ovom uprošćenom slučaju je: Koeficijent refleksije R zavisi od upadnog ugla ψ, polarizacije talasa i karakteristika zemljišta na kome se dešava refleksija

24 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Razlika između dužina putanja direktnog i reflektovanog talasa: Ova razlika dužina putanja prouzrokuje sljedeću faznu razliku: Za frekvencije iz UHF opsega i za male upadne uglove (ψ ≈ 0) R ≈ -1 tako da se primljena snaga može izraziti kao:

25 Dobitak pri LOS prostiranju iznad ravne površine Zemlje

26 Dobitak pri LOS prostiranju iznad ravne površine Zemlje
Prethodna slika pokazuje da LOS prostiranje iznad ravne površine Zemlje rezultira:  maksimalnim dobitkom od 6 dB u odnosu na prostiranje u slobodnom prostoru, u slučaju kada je Δ/2 neparan umnožak od π/2  poništenjem, u slučaju kada je Δ/2 umnožak od π Za ostale vrijednosti fazne razlike dobitak se kreće od 0 do 4 puta, što zavisi od efektivne visine predajne i prijemne antene i rastojanja između njih

27 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Uvrštavajući izraz za P0, snagu primljenog signala koji se prostire iznad ravne Zemljine površine, možemo izraziti kao: Za Δ/2 < 0.3 rad može se napraviti aproksimacija sinx ≈ x, pa se gornja jednačina svodi na: - rastojanje za koje je Δ/2 = 0.3 rad

28 PROSTIRANJE IZNAD RAVNE POVRŠINE ZEMLJE
Iz prethodne jednačine se može zaključiti da snaga primljenog signala opada sa četvrtim stepenom rastojanja, odnosno slabljenje signala sa porastom rastojanja d se povećava 40 dB/dec, što je i eksperimentalno potvrđeno Prethodna jednačina predstavlja dobar model za predikciju slabljenja u navedenim uprošćenim uslovima, mada ima određenih nedostataka koji se prije svega odnose na:  nezavisnost slabljenja od radne talasne dužine, i  netačnu zavisnost slabljenja od efektivne visine antene mobilne jedinice

29 FRESNEL-OVE ZONE Posmatrajmo slučaj kada je fazna razlika između direktnog i reflektovanog talasa: Rastojanje d > dn odgovara n-toj Fresnel-ovoj zoni Specijalno, d > d1 odgovara prvoj Fresnel-ovoj zoni Analizirajuću prethodnu sliku dolazimo do zaključka da za d < d1 dolazi naizmjenično do konstruktivne i destruktivne interferencije između direktnog i reflektovanog talasa, dok je za d > d1 prisutna samo konstruktivna interferencija

30 FRESNEL-OVE ZONE Fresnel-ova zona n-tog reda se definiše kao elipsoid koji sadrži tačke refleksije za koje je razlika između dužina putanja direktnog i reflektovanog talasa manja od n-tog umnoška polovine radne talasne dužine

31 ODREĐIVANJE POLUPREČNIKA PRVE FRESNEL-OVE ZONE

32 DIFRAKCIJA NA "IVICI NOŽA"

33 DIFRAKCIJA Određivanje gubitaka usljed difrakcije ima smisla samo u slučaju kada je prva Fressnel-ova zona zauzeta, ili uz nešto strožiji kriterijum, kada nije slobodna neka od zona višeg reda Jačina električnog polja Ed difraktovanog talasa u odnosu na jačinu električnog polja pri prostiranju u slobodnom prostoru E0, može se izračunati primjenom kompleksnog Fresnel-ovog integrala koji ima oblik: p – Fresnel-Kirchoff-ov difrakcioni parametar

34 DIFRAKCIJA Fresnel-Kirchoff-ov difrakcioni parametar je funkcija efektivne visine prepreke h i pozicije prepreke između predajnika i prijemnika Efektivna visina prepreke se uzima kao pozitivna kada je vrh prepreke iznad linije direktne vidljivosti, tj. kada prepreka blokira tu liniju (slučaj A na slici), dok se u slučaju kada linija direktne vidljivosti nije ugrožena, efektivna visina prepreke uzima sa znakom minus (slučaj B na slici)

35 DOBITAK USLJED DIFRAKCIJE

36 DOBITAK USLJED DIFRAKCIJE
Dobitak usljed difrakcije može se izračunati prema relaciji: Za praktične potrebe, kriva sa prethodne slike se aproksimira sljedećim jednačinama: za p ≤ -1 za -1 ≤ p ≤ 0 za 0 ≤ p ≤ 1 za 1 ≤ p ≤ 2.4 za p > 2.4

37 DVOSTRUKA DIFRAKCIJA NA "IVICI NOŽA"

38 RASIJANJE Glatke površine koje imaju mnogo veće dimenzije od radne talasne dužine mogu se modelovati samo kao refleksione površine. Grubost površine često produkuje prpagacione efekte koji su različiti od reflesije. Da bi se korektno izračunala snaga primljenog signala koji se reflektuje od grube površine, koeficijent refleksije treba pomnožiti sa faktorom slabljenja zbog rasijanja ρS.

39 RASIJANJE Ako se uzme da je visina neravnina na površini (h) slučajna promjenljiva sa Gauss-ovom raspodjelom, tada se faktor ρS može izračunati preko formule: σh – standardna devijacija visine neravnina oko srednje vrijednosti θi – upadni ugao Modifikovana formula za koeficijent rasijanja koja se bolje poklapa sa eksperimentalnim rezultatima ima oblik: