Η παρουσίαση φορτώνεται. Παρακαλείστε να περιμένετε

Η παρουσίαση φορτώνεται. Παρακαλείστε να περιμένετε

Stabilnost konstrukcija

Παρόμοιες παρουσιάσεις


Παρουσίαση με θέμα: "Stabilnost konstrukcija"— Μεταγράφημα παρουσίασης:

1 Stabilnost konstrukcija
Prof. dr Ratko SALATIĆ Poglavlja 8 - 9 Građevinski fakultet u Beogradu, školska 2016/17 godina

2 STABILNOST KONSTRUKCIJA
Sadržaj poglavlja UVOD U STABILNOST KONSTRUKCIJA STABILNOST ŠTAPA METOD POČETNIH PARAMETARA INTEGRO-DIFERENCNI POSTUPAK STABILNOST LINIJSKIH SISTEMA NOSAČA BOČNO TORZIONO IZVIJANJE NOSAČA STABILNOST TANKIH PLOČA POSTKRITIČNO PONAŠANJE LIMENIH NOSAČA STABILNOST LJUSKI 8

3 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Uvod LIMENI NOSAČI Potreba za limenim nosačima (za veće raspone umesto valjanih profila) Limeni nosači sa poprečnim, sa poprečnim i podužnim ukručenjima Nosivost limenog nosača: pojasevi, rebro, šavovi Vitkost rebra d/t (d što veće, t što manje)

4 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Limeni nosači sa poprečnim ukrućenjima Polja nosača opterećena su različitom kombinacijom momenata savijanja i transverzalnih sila Potrebno je razmatrati sve slučajeve Nosivost pri čistom smicanju Nosivost pri momentima savijanja i transverzalnim silama Nosivost pri čistom savijanju

5 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Limeni nosači sa poprečnim ukrućenjima Ponašanje nosača zavisi od odnosa krutosti pojaseva i rebra Nosači sa veoma vitkim rebrom i krutim pojasevima (avionska industrija) Druga granica rešenja - pojasevi su tako fleksibilni da nisu u stanju da se odupru opterećenju koje se na njih prenosi preko zategnutog polja u rebru, tako da će oni prenositi opterećenje samo na vertikalna ukrućenja na ivicama toga polja. U građevinarstvu limeni nosači uobičajenih dimenzija imaju znatne krutosti pojaseva, što ima velik uticaj na graničnu nosivost. Pri izbočavanju limenih nosača dolazi do formiranja plastičnih zglobova u zategnutom pojasu.

6 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Ponašanje nosača pre pojave izbočavanja Bifurkaciona stabilnost → lim slobodno oslonjen po svojim ivicama

7 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Post-kritično ponašanje nosača → Novi mehanizam za prihvatanje dodatnog opterećenja: novonastalo polje napona zatezanja u rebru gornji i donji pojas ivična ukrućenja zajedno sa susednim poljima nosača

8 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Post-kritično ponašanje nosača

9 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Ponašanje nosača pri kolapsu Von Mises-Hencky-ev uslov tečenja Uslov plastifikacije polja zatezanja Određuje se napon zatezanja

10 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma Formiraju: novonastalo polje napona plastifikacije rebra plastični zglobovi u pojasevima kolaps nosača formiran mehanizam loma

11 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma Primenom principa virtualnih pomeranja za pretpostavljeni formirani mehanizam loma na delu WZ nema rada sila pojasevi istih dimenzija WX=ZY u ravnoteži je rad sila na gornjem i donjem pojasu rad će vršiti samo sile koje deluju na delu XY

12 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma

13 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma Rad spoljašnjih sila Rad vertikalne komponente Rad vertikalne komponente Ukupni rad spoljašnjih sila Rad unutrašnjih sila Rad unutrašnjih sila Moment plastifikacije pojasa

14 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma Princip virtuelnog rada Granično opterećenje

15 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma Položaj plastičnog zgloba Nagib polja zatezanja

16 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju Mehanizam loma – opterećenje loma prvi član - otpornost na izbočavanje rebra drugi član - nosivost polja zatezanja u rebru treci član - doprinos pojaseva EKSTREMNI SLUČAJEVI Fleksibilni (meki) pojasevi Veoma kruti pojasevi Debelo rebro Veoma tanko rebro

17 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju – Ekstremni slučajevi FLEKSIBILNI POJASEVI vrednost Mp* je mala i treći član se može zanemariti polje zatezanja nosača se ne oslanja na pojaseve već samo na poprečna ukrućenja

18 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju – Ekstremni slučajevi POJASEVI VEOMA KRUTI odstojanje plastičnog zgloba od kraja polja c raste zglobovi se formiraju u uglovima posmatranog polja naponsko polje zatezanja ima nagib ϕ=45o Granična vrednost nosivosti pojasa Ako prelazi graničnu vrednost važi izraz

19 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri smicanju – Ekstremni slučajevi DEBELO REBRO rebro se može plastifikovati pre nego što se izboči neće doći do pojave naponskog polja zatezanja mehanizam loma krutih pojaseva VEOMA TANKO REBRO imaju malu nosivost na izbočavanje rebra τcr/ τyw ima malu vrednost membranski napona zatezanja je velik važi uopšten izraz za nosivost pri smicanju

20 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri savijanju i smicanju Tačka promene mehanizma loma, potpuna plastifikacija pojaseva Nosivost na smicanje Nosivost na savijanje

21 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri savijanju i smicanju Momenti savijanja zahtevaju analizu redukcija kritičnog smičućeg napona pri izbočavanju rebra usled napona savijanja, uticaj napona savijanja na veličinu membranskih napona potrebnih da izazovu tečenja u rebru, redukcija plastičnog momenta nosivosti pojaseva kao rezultat aksijalnih napona u pojasevima koji se javljaju usled momenata savijanja

22 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri savijanju i smicanju Modifikovani napon izbočavanja rebra Modifikovani membranski napon tečenja u rebru

23 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri savijanju i smicanju Redukcija plastičnog momenta nosivosti pojaseva Momenat pune plastičnosti pojaseva kada nastaje velika aksijalna sila u pojasevima usled momenta savijanja, efekti aksijalnih sila na redukciju momenata pune plastičnosti pojaseva moraju se uzeti u obzir

24 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Postupak proračuna nagib ϕ se ne može direktno odrediti već je potrebno sprovesti iterativan proračun za usvojenu vrednost ϕ nije moguće direktno odrediti vrednost napona u pojasu, pa je potrebno sprovesti i sekundarni iterativni proces, u kome se usvaja u početku da je prosečna vrednost napona σf nula. određuje se položaj plastičnih zglobova opterećenje loma kao i tačnija vrednost napona u pojasu proces se završava kada je dostignut željeni stepen konvergencije dobijeno opterećenje loma koje odgovara usvojenoj vrednosti ϕ potrebno usvojiti novu vrednost za ϕ i ponoviti proračun

25 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Nosivost pri čistom savijanju Kod nosača sa vitkim rebrom usled napona pritiska od savijanja, doći će do izbočavanja rebra koje gubi mogućnost da i dalje nosi napone pritiska. Na osnovu eksperimentalnih rezultata: Naponi u rebru biće ispod napona tečenja, a rebro može nositi znatan deo smičućeg opterećenja. Određuje se orrdinata tačke B

26 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Eksperimentalna istraživanja

27 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Eksperimentalna istraživanja

28 POSTKRITIČNO PONAŠANJE NOSAČA
Eksperimentalna istraživanja

29 STABILNOST KONSTRUKCIJA
Sadržaj poglavlja UVOD U STABILNOST KONSTRUKCIJA STABILNOST ŠTAPA METOD POČETNIH PARAMETARA INTEGRO-DIFERENCNI POSTUPAK STABILNOST LINIJSKIH SISTEMA NOSAČA BOČNO TORZIONO IZVIJANJE NOSAČA STABILNOST TANKIH PLOČA POSTKRITIČNO PONAŠANJE LIMENIH NOSAČA STABILNOST LJUSKI 9

30 STABILNOST LJUSKI Uvod - Primeri

31 STABILNOST LJUSKI Uvod – Primeri, eksperimenti

32 STABILNOST LJUSKI Uvod – Primeri, eksperimenti

33 STABILNOST LJUSKI Uvod – Primeri, numerički modeli

34 STABILNOST LJUSKI Metode određivanja kritičnog opterećenja
STATIČKI METOD − analiziranje pobuđenih ravnotežnih formi ENERGETSKI METOD − izjednačavanje rada spoljašnjih sila sa prirastom potencijalne energije sistema DINAMIČKI METOD − izučavanje pobuđenih kretanja sistema

35 STABILNOST LJUSKI Metode određivanja kritičnog opterećenja

36 STABILNOST LJUSKI Metode određivanja kritičnog opterećenja
Bezmomentno napregnuto stanje ljuske − nova ravnotežna forma se bitno razlikuje od početne, ljuska se znatno deformiše. Neophodna nelinearna teorija, kojom se razmatraju elastična pomeranja koja su reda veličine debljine ljuske i određuje se gornje kritično opterećenje. U praksi nova forma ravnoteže se može javiti i znatno ranije, odnosno pre onog trenutka kada opterećenje dostigne svoju gornju kritičnu vrednost, usled dopunskih ugiba i početnih imperfekcija, pa se određuje i donje kritično opterećenje.

37 STABILNOST LJUSKI Momenat torzije na krajevima ljuske Izvijanje cilindričnih ljuski – kategorije opterećenja Pritisak ekscentrične sile Momenat torzije na krajevima ljuske i ravnomerni aksijalni pritisak Ravnomerni aksijalni pritisak i ravnomerno poprečno opterećenje Savijanje poprečnom silom

38 STABILNOST LJUSKI Izvijanje cilindričnih ljuski – pritisak u pravcu osovine

39 STABILNOST LJUSKI Izvijanje cilindričnih ljuski – bočni spoljni pritisak


Κατέβασμα ppt "Stabilnost konstrukcija"

Παρόμοιες παρουσιάσεις


Διαφημίσεις Google